1、基于變壓器靜態(tài)理論規(guī)劃而選用的電磁線,與理論運轉(zhuǎn)時作用在電磁線上的應(yīng)力差別較大。

 

2、目前各廠家的核算程序中是樹立在漏磁場的平均分布、線匝直徑相同、等相位的力等理想化的模型根底上而編制的,而事實上變壓器的漏磁場并非平均分布,在鐵軛局部相對集中,該區(qū)域的電磁線所遭到機械力也較大;換位導(dǎo)線在換位處由于爬坡會改動力的傳送方向,而產(chǎn)生扭矩;由于墊塊彈性模量的因數(shù),軸向墊塊不等距分布，會使交變漏磁場所產(chǎn)生的交變力延時共振,這也是為什么處在死心軛部、換位處、有調(diào)壓分接的對應(yīng)部位的線餅首要變形的基本緣由。

 

3、抗短路才干核算時沒有思索溫度對電磁線的抗彎和抗拉強度的影響。按常溫下規(guī)劃的抗短路才干不能反映理論運轉(zhuǎn)情況,根據(jù)實驗結(jié)果，電磁線的溫度對其屈服極限?0.2影響很大,跟著電磁線的溫度進步,抗彎、抗拉強度及延伸率均降落,在250°C下抗彎抗拉強度要比在50°C時降落10%以上,延伸率則降落40%以上。而理論運轉(zhuǎn)的變壓器,在額外負荷下，繞組均勻溫度可達105°C ,最熱點溫度可達118°C。- 般變壓器運轉(zhuǎn)時均有重合閘過程,因此假設(shè)短路點一-時無法消逝的話,將在+分短的時間內(nèi)(0.8s)緊接著承受第二次短路沖擊，但由于受第一次短路電流沖擊后 ,繞組溫度急劇增高,根據(jù)GBI094的規(guī)則,最高容許250C ,這時繞組的抗短路才干己大幅度降落,這就是為什么變壓重視合閘后產(chǎn)生短路事端居多。

 

4、選用普通換位導(dǎo)線,抗機械強度較差,在承受短路機械力時易呈現(xiàn)變形、散股、露銅現(xiàn)象。選用普通換位導(dǎo)線時 ,由于電流大,換位爬坡陡,該部位會產(chǎn)生較大的扭矩,同時處在繞組二端的線餅,由于幅向和軸向漏磁場的共同作用,也會產(chǎn)生較大的扭矩,致使扭曲變形。如楊高500kV變壓器的A相公共繞組共有71個換位,由于選用了較厚的普通換位導(dǎo)線,其中有66個換位有不同水平的變形。別的吳涇1號主變,也是由于選用普通換位導(dǎo)線,在死心軛部部位的高壓繞組二端線餅均有 不同翻轉(zhuǎn)露線的現(xiàn)象。

 

5、選用軟導(dǎo)線,也是構(gòu)成變壓器抗短路才干差的主要緣由之一。由于前期對此曉得缺乏,或繞線裝備及工藝上的艱難,制造廠均不肯運用半硬導(dǎo)線或規(guī)劃時基本無這方面的請求,從產(chǎn)生缺點的變壓器來看均是軟導(dǎo)線。

 

6、繞組繞制較松,換位或糾位爬坡處處置不當,過于薄弱,構(gòu)成電磁線懸空。從事端損壞方位來看,變形多見換位處,特別是換位導(dǎo)線的換位處。

 

7、繞組線匝或?qū)Ь€之間未固化處置,抗短路才干差。前期經(jīng)浸漆處置的繞組無一損壞。

 

8、繞組的預(yù)緊力控制不當構(gòu)成普通換位導(dǎo)線的導(dǎo)線互相錯位。

 

9、套裝空隙過大,招致作用在電磁線上的支撐不夠,這給變壓器抗短路才干方面增加隱患。

 

10、作用在各繞組或各檔預(yù)緊力不平均,短路沖擊時構(gòu)成線餅的跳動,致使作用在電磁線上的彎應(yīng)力過大而產(chǎn)生變形。

 

11、外部短路事端頻頻,多次短路電流沖擊后電動力的積聚效應(yīng)引|起電磁線軟化或內(nèi)部相對位移,究竟招致絕緣擊穿。